非煤：矿柱稳定性分析

sanmong · 发表于 2005-1-17 00:28

<H2>矿柱稳定性分析和评价

</H2>
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>矿柱不仅用于维护矿房的稳定，也用于隔离大面积空场与保护井巷、地表及建筑物的安全， 矿柱形状及尺寸的选择既关系到采场的稳定性又关系到矿石回收率的高低，在实际工作中必须兼顾这两方面的因素，既能维护采场的稳定性，又能使矿石回收率最高。从维护采场稳定性方面考虑，矿柱间距应小于极限跨度，矿柱横断面尺寸应满足强度要求。如果个别矿柱尺寸过小，一旦被压跨，势必使采场实际跨度过大而导致冒顶，与此同时覆岩压力转移到其它相邻矿柱上也可能迫使这些矿柱破坏，引起连锁反应。


<

>在矿体采矿引起了应力重新分布和矿柱荷载的增加，如图 所示。如果矿柱中的应力状态低于原岩强度，则矿柱保持完整。当矿柱发生破裂时，采矿所关心的通常是矿柱峰值承载能力上。其次关心的是矿柱峰值后，或是最终的荷载位移特性。
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align=center>图 矿柱轴线方向应力分量随着采场采矿的重分布
<

>矿柱对采矿所引起荷载的整体响应取决于该矿柱的绝对或相对大小。矿柱岩体的地质构造和围岩对矿柱所施加的表面约束特性，图为矿柱变形性状的主要模式。


<

align=center><WRAPBLOCK><v:shape><v:imagedata></v:imagedata><w:wrap type="topAndBottom"></w:wrap></v:shape></WRAPBLOCK> 图 矿柱变形性状的主要模式
<

>值得指出的是，矿柱在外载荷达极限值虽可能出现破裂，但并未立即丧失全部承载能力，其发展结果有两种：


<

>（1）破坏不再发展，矿柱继续保持稳定。


<

>若顶板载荷随其下沉变形迅速降低，则矿柱屈服后仍可依靠残余强度支承地压，即继续保持自身的稳定。


<

>（2）矿柱的破坏继续发展直至丧失稳定


<

>若顶板载荷随顶板的下沉变化很小，矿柱屈服后的残余强度不足以支承地压，故矿柱一旦屈服或破裂，必然一直发展至完全坍塌为止。


以上分析了矿柱设计的一般性原则，本次安全评价中采用了理论计算法对XXXXX矿柱的稳定性分析。


3.1矿柱稳定性影响因素


影响矿柱稳定性的因素较多，本次矿柱稳定性分析计算所考虑的影响因素主要有如下几项：


（1）矿柱受载大小；


（2）矿柱的高宽比；


矿柱宽高比大的矿柱稳定性好，常常以宽高比做为矿柱设计的主要指标。


（3）矿房的尺寸与矿柱尺寸；


矿房尺寸与矿柱分布应相互协调，矿柱的分布及尺寸宜保持均匀一致，否则尺寸小的或支护面积大的矿柱，可能先期破坏而将载荷转嫁于相邻矿柱，造成大面积垮塌。


（4）构造因素


对空场及矿柱中的结构面调查分析。


（5）矿体自身的强度：包括单轴抗拉强度和单轴抗压强度。


3.2 矿柱稳定性计算


矿柱的布置形式有两种，一种是连续条带式矿柱，另一种是不连续的断面为圆形或方形的矿柱；显然，研究矿柱的力学性能，正确进行矿柱设计，须解决作用于矿柱的荷载、矿柱中的应力分布和矿柱本身强度等问题。


<st1:chsdate w:st="on" Year="1899" Month="12" Day="30" IsLunarDate="False" IsROCDate="False">3.2.1</st1:chsdate> 矿柱的平均应力


矿柱的面积承载理论认为：矿柱所承受的载荷是其所支撑的顶板范围内直通地表的上覆岩柱的重力，该岩柱的底面积S即是按岩柱分摊的开采面积与矿柱自身面积之和，由此假设计算矿柱的平均应力。
图列出了几种不同的矿柱布置方式中平均应力的计算公式。在所有情况下，σp值均用一个单独矿柱上岩柱的重量与该矿柱的平面图面积之比来表示。
<WRAPBLOCK><v:shape><v:imagedata></v:imagedata><w:wrap type="topAndBottom"></w:wrap></v:shape></WRAPBLOCK> 图 几种典型的房柱法方案中矿柱的平均垂直应力
式中：r —岩石的单位重量；
 z —埋藏深度；
Wo，Wp—分别为矿房和矿柱的宽度。
由于公式的前提假定，导致其计算结果要比实际载荷高40％（Hustrulid和Swanson，1981年）。但由于该种方法计算公式简单易行，成为全美最通用的矿柱载荷计算公式（Bieniawski，1984年），在其他国家也得到了较广泛的应用。


正确估算矿柱所受的载荷，是矿柱设计的关键步骤之一，对于如何计算矿柱所承受的荷载，国内外相继提出了一些假设和理论，除了上述面积承载理论外，还包括压力拱理论（北英格兰开采支护委员会，1930年；Holland，1963年；Woodruff，1966年）、有效区域理论（Rowlands，1969年；Richards，1978年； King，1970年）和Wilson理论（1972年）。

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sanmong · 发表于 2005-1-17 00:31

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0cm 5.1pt 0pt 0cm; LINE-HEIGHT: 150%"><st1:chsdate w:st="on" Year="1899" Month="12" Day="30" IsLunarDate="False" IsROCDate="False">3.2.2</st1:chsdate> 矿柱强度<

0cm 5.1pt 0pt 0cm; TEXT-INDENT: 24pt; LINE-HEIGHT: 150%; mso-char-indent-count: 2.0">为了计算矿柱的强度，一个多世纪以来，世界各主要采矿国家均进行了大量的实验室和现场原位实验。在实验研究和实例调查的基础上，结合理论分析，提出了10余种矿柱的强度计算公式。但这些计算公式大多都是对煤矿矿柱的研究结果，而对金属矿山矿柱的研究较少。<

0cm 5.1pt 0pt 0cm; TEXT-INDENT: 24pt; LINE-HEIGHT: 150%; mso-char-indent-count: 2.0">（1）Bunting公式（1911年）<

0cm 5.1pt 0pt 0cm; TEXT-INDENT: 24pt; LINE-HEIGHT: 150%; mso-char-indent-count: 2.0">煤岩的单轴抗压强度是早期岩石力学研究首先探讨的问题之一。Bunting最早提出了计算煤柱强度的经验公式：<

6pt 0cm; TEXT-INDENT: 21.85pt; LINE-HEIGHT: 18pt; TEXT-ALIGN: center; mso-para-margin-left: 0cm; mso-para-margin-top: .5gd; mso-para-margin-right: 0cm; mso-para-margin-bottom: .5gd; mso-line-height-rule: exactly" align=center> <v:shape><v:imagedata></v:imagedata></v:shape> （6-9）<

0cm 5.1pt 0pt 0cm; TEXT-INDENT: 24pt; LINE-HEIGHT: 150%; mso-char-indent-count: 2.0">式中： Sp — 矿柱的强度，Mpa；<

0cm 5.1pt 0pt 0cm; TEXT-INDENT: 24pt; LINE-HEIGHT: 150%; mso-char-indent-count: 2.0"> Sl — 矿岩强度参数，Mpa；<

0cm 5.1pt 0pt 0cm; TEXT-INDENT: 24pt; LINE-HEIGHT: 150%; mso-char-indent-count: 2.0"> Wp— 矿柱的矿度，m；<

0cm 5.1pt 0pt 0cm; TEXT-INDENT: 24pt; LINE-HEIGHT: 150%; mso-char-indent-count: 2.0"> H — 矿柱的高度，m。<

0cm 5.1pt 0pt 0cm; TEXT-INDENT: 24pt; LINE-HEIGHT: 150%; mso-char-indent-count: 2.0">Bunting通过原位煤柱破坏分析，确定无烟煤的强度参数Sl=7Mpa。Bunting关于煤柱强度的计算方法对后来煤柱强度的研究产生了非常重要的影响。（2）Zern公式（1928年）1928年Zern在其编写的《煤矿工人手册》（《Coal Miners Pocketbook》）中建议煤柱的强度用下式计算： <v:shape><v:imagedata></v:imagedata></v:shape> （6-10）参数意义同式（6-9）。Zern 建议煤柱强度参数Sl取值为4.8～7Mpa。

sanmong · 发表于 2005-1-17 00:32

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0cm 5.1pt 0pt 0cm; TEXT-INDENT: 24pt; LINE-HEIGHT: 150%; mso-char-indent-count: 2.0">（3）Holland — Gaddy公式（1964年）<

0cm 5.1pt 0pt 0cm; TEXT-INDENT: 24pt; LINE-HEIGHT: 150%; mso-char-indent-count: 2.0">1956年， Gaddy等人通过实验室实验的得出了煤岩试块强度σc随试块尺寸的增加而减小的规律：<

0cm 5.1pt 0pt 0cm; TEXT-INDENT: 24pt; LINE-HEIGHT: 150%; mso-char-indent-count: 2.0"> <v:shape><v:imagedata></v:imagedata></v:shape> （6-11）<

0cm 5.1pt 0pt 0cm; TEXT-INDENT: 24pt; LINE-HEIGHT: 150%; mso-char-indent-count: 2.0">式中： k — Gaddy常数；<

0cm 5.1pt 0pt 0cm; TEXT-INDENT: 24pt; LINE-HEIGHT: 150%; mso-char-indent-count: 2.0"> σc — 边长为<st1:chmetcnv w:st="on" UnitName="in" SourceValue="1" HasSpace="True" Negative="False" NumberType="1" TCSC="0">1 in</st1:chmetcnv>(<st1:chmetcnv w:st="on" UnitName="cm" SourceValue="2.5" HasSpace="False" Negative="False" NumberType="1" TCSC="0">2.5cm</st1:chmetcnv>)立方试块的强度；<

0cm 5.1pt 0pt 0cm; TEXT-INDENT: 24pt; LINE-HEIGHT: 150%; mso-char-indent-count: 2.0"> d — 试块的尺寸，in。<

0cm 5.1pt 0pt 0cm; TEXT-INDENT: 24pt; LINE-HEIGHT: 150%; mso-char-indent-count: 2.0">Gaddy的公式使得如下Hollad—Gaddy煤柱强度公式得到广泛的应用：<

0cm 5.1pt 0pt 0cm; TEXT-INDENT: 24pt; LINE-HEIGHT: 150%; mso-char-indent-count: 2.0"> <v:shape><v:imagedata></v:imagedata></v:shape> （6-12）<

0cm 5.1pt 0pt 0cm; TEXT-INDENT: 24pt; LINE-HEIGHT: 150%; mso-char-indent-count: 2.0">Hollad—Gaddy公式适合于宽高比为2～8的煤柱。<

0cm 5.1pt 0pt 0cm; TEXT-INDENT: 24pt; LINE-HEIGHT: 150%; mso-char-indent-count: 2.0">（4）Salamon — Munro公式（1967年）Salamon与Munro于1967年对南非失稳和稳定的煤柱作了一次调查，总结出计算方形煤柱强度的经验公式如下： <v:shape><v:imagedata></v:imagedata></v:shape> （6-13）式中：k，α，β — 常数；式（6-14）中的常数是根据南非煤矿的经验数据与调查统计资料。在全部调查的125个煤柱中，98例为稳定煤柱，27例为已遭受破坏的煤柱。所提出的煤柱强度公式为： <v:shape><v:imagedata></v:imagedata></v:shape> （6-14）南非煤矿使用该公式时建议的安全系数取1.6(1.31～1.88)。（5）Obert—Duvall/Wang公式（1967年）Obert — Duvall/Wang于1967年根据硬岩和弹性理论提出，矿柱强度可按下式计算： <v:shape><v:imagedata></v:imagedata></v:shape> （6-15）式中：σm — 原位临界立方体单轴强度，Mpa；1975年CSM（科罗拉多矿业学院）研究证明：公式（6-15）适用于宽高比为1～8的矿柱。（6）Bieniawski公式（1968年）Bieniawski（1969年，1975年）与 Van Heerden(1975年)通过对南非Witbank煤田宽高比为0.5～34的66个煤柱试件的大规模原位测试求出的煤柱强度计算公式如下： <v:shape><v:imagedata></v:imagedata></v:shape> （6-16）上式应用了“临界尺寸（critical size）”的概念，即：当试块的尺寸超过“临界尺寸”以后，试块的强度将不再随尺寸的增加而减小。浩兰德（1973年）认为，美国矿山应用这一公式时，安全系数为 2.0已足够，房柱法采矿可取安全系数为1.5～2.0。1981年，Bieniawski再次推荐的煤柱强度计算公式为： <v:shape><v:imagedata></v:imagedata></v:shape> （6-17）式中 α— 常数；在美国宾洲进行的实验研究表明：当煤柱的宽高比大于5时，α=1.4；而当煤柱的宽高比小于5时，α=1.0。从以上计算公式可看出，各学者所提出的公式均考虑了矿柱宽高比（wp/h）对矿柱强度的影响。除了以上各计算矿柱强度的公式外，国内外学者还提出了其它一些强度的计算公式，如格罗布拉尔于1970年提出的核区强度不等理论，Wilson（1972年）在“核区强度不等理论”的基础上，提出了“两区约束理论”。近20年来，国内学者也提出了包括基于弹性断裂力学的大板裂隙理论（白矛、刘天泉，1983年）、基于Allamif（1967年）理论，发展和完善了极限平衡理论（马念杰，1989年；吴立新，1994年）。<st1:chsdate w:st="on" Year="1899" Month="12" Day="30" IsLunarDate="False" IsROCDate="False">3.2.3</st1:chsdate> 矿柱稳定性计算分析根据采场结构参数，在<st1:chmetcnv w:st="on" UnitName="m" SourceValue="188" HasSpace="False" Negative="False" NumberType="1" TCSC="0">188m</st1:chmetcnv>水平，矿房宽<st1:chmetcnv w:st="on" UnitName="m" SourceValue="8" HasSpace="False" Negative="False" NumberType="1" TCSC="0">8m</st1:chmetcnv>，长<st1:chmetcnv w:st="on" UnitName="m" SourceValue="50" HasSpace="True" Negative="False" NumberType="1" TCSC="0">50 m</st1:chmetcnv>，高<st1:chmetcnv w:st="on" UnitName="m" SourceValue="8" HasSpace="True" Negative="False" NumberType="1" TCSC="0">8 m</st1:chmetcnv>，留有<st1:chmetcnv w:st="on" UnitName="m" SourceValue="8" HasSpace="True" Negative="False" NumberType="1" TCSC="0">8 m</st1:chmetcnv>连续矿柱，留顶柱3～5m；在<st1:chmetcnv w:st="on" UnitName="m" SourceValue="173" HasSpace="False" Negative="False" NumberType="1" TCSC="0">173m</st1:chmetcnv>、<st1:chmetcnv w:st="on" UnitName="m" SourceValue="153" HasSpace="False" Negative="False" NumberType="1" TCSC="0">153m</st1:chmetcnv>、<st1:chmetcnv w:st="on" UnitName="m" SourceValue="140" HasSpace="False" Negative="False" NumberType="1" TCSC="0">140m</st1:chmetcnv>水平及<st1:chmetcnv w:st="on" UnitName="m" SourceValue="50" HasSpace="False" Negative="False" NumberType="1" TCSC="0">50m</st1:chmetcnv>水平南端，采场宽10～12m，高8～12m，长30～50m，永久矿柱宽<st1:chmetcnv w:st="on" UnitName="m" SourceValue="6" HasSpace="False" Negative="False" NumberType="1" TCSC="0">6m</st1:chmetcnv>，留有3～5m顶柱。116水平与140水平走向方向留有15～30m的连续矿柱，<st1:chmetcnv w:st="on" UnitName="m" SourceValue="116" HasSpace="False" Negative="False" NumberType="1" TCSC="0">116m</st1:chmetcnv>水平和<st1:chmetcnv w:st="on" UnitName="m" SourceValue="65" HasSpace="False" Negative="False" NumberType="1" TCSC="0">65m</st1:chmetcnv>水平北端采场宽<st1:chmetcnv w:st="on" UnitName="m" SourceValue="12" HasSpace="False" Negative="False" NumberType="1" TCSC="0">12m</st1:chmetcnv>，高8～12m，留8～11m连续矿柱，留青XX顶柱3～5m。即按条形矿柱计算矿柱的安全系数。根据以上计算公式的使用条件及XXX矿所留矿柱的宽高情况，本次矿柱稳定性计算中采用条带时矿柱的平均应力计算方法，采用Bieniawski推荐的煤柱强度计算公式计算矿柱的强度。XXXX矿矿岩强度参数的取值方法为，根据室内强度参数试验结果和岩层完整性状况，按下式计算：<v:shape><v:imagedata></v:imagedata></v:shape> （6-18）式中：Rc——室内岩石试验强度，Rc =29.6Mpa；Kv——岩体完整性系数，Kv=0.75；根据采场结构参数计算的矿柱稳定性结果如下表6-4。

sanmong · 发表于 2005-1-17 00:36

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0cm 5.1pt 0pt 0cm; LINE-HEIGHT: 150%; TEXT-ALIGN: center" align=center>采场顶板临界稳定厚度的计算结果 表<st1:chsdate w:st="on" Year="1899" Month="12" Day="30" IsLunarDate="False" IsROCDate="False">.2.4</st1:chsdate> 国内外矿柱设计安全系数的选取<

0cm 5.1pt 0pt 0cm; TEXT-INDENT: 24pt; LINE-HEIGHT: 150%; mso-char-indent-count: 2.0">当选取Bieniawski矿柱强度进行矿柱设计时，如果不考虑矿柱的长期稳定性问题，即只考虑矿柱生产期间的稳定性，Bieniawski（1992年）建议取如下的安全系数作为矿柱设计的依据：<

0cm 5.1pt 0pt 0cm; TEXT-INDENT: 24pt; LINE-HEIGHT: 150%; mso-char-indent-count: 2.0">房柱式开采（不回收矿柱）：安全系数ks=1.5；<

0cm 5.1pt 0pt 0cm; TEXT-INDENT: 24pt; LINE-HEIGHT: 150%; mso-char-indent-count: 2.0">主要巷道矿柱以及回收矿柱：安全系数ks=2.0；<

0cm 5.1pt 0pt 0cm; TEXT-INDENT: 24pt; LINE-HEIGHT: 150%; mso-char-indent-count: 2.0">边界矿柱：安全系数ks=2.5。<

0cm 5.1pt 0pt 0cm; TEXT-INDENT: 24pt; LINE-HEIGHT: 150%; mso-char-indent-count: 2.0">当需要考虑由于矿柱长期负载而失稳可能对地表建筑物造成损害时，在对矿柱强度的长时效应以及矿柱所受的载荷和矿柱强度随时间的变化进行仔细的评估的情况下，矿柱的安全系数取值如下：<

0cm 5.1pt 0pt 0cm; TEXT-INDENT: 24pt; LINE-HEIGHT: 150%; mso-char-indent-count: 2.0">公共道路、机动车房：安全系数ks=1.5；<

0cm 5.1pt 0pt 0cm; TEXT-INDENT: 24pt; LINE-HEIGHT: 150%; mso-char-indent-count: 2.0">住宅、办公室、工业建筑：安全系数ks=2.0；<

0cm 5.1pt 0pt 0cm; TEXT-INDENT: 24pt; LINE-HEIGHT: 150%; mso-char-indent-count: 2.0">医院、学校、寺庙、水坝：安全系数ks=2.5。<

0cm 5.1pt 0pt 0cm; TEXT-INDENT: 24pt; LINE-HEIGHT: 150%; mso-char-indent-count: 2.0">根据XXXX矿的情况，对现有矿柱系统不考虑回收，由现有矿柱来保证上覆岩层及地表的长期稳定性，在评价现有实际状况的稳定性时，取安全系数2.0作为评价标准。根据矿柱稳定性计算结果，<st1:chmetcnv w:st="on" UnitName="m" SourceValue="188" HasSpace="False" Negative="False" NumberType="1" TCSC="0">188m</st1:chmetcnv>、<st1:chmetcnv w:st="on" UnitName="m" SourceValue="173" HasSpace="False" Negative="False" NumberType="1" TCSC="0">173m</st1:chmetcnv>和<st1:chmetcnv w:st="on" UnitName="m" SourceValue="153" HasSpace="False" Negative="False" NumberType="1" TCSC="0">153m</st1:chmetcnv>老采区矿柱的安全系数大于2.0，矿柱稳定；但现有新采区如采场结构参数布置不当，在长期风化和徐变作用下，有可能造成矿柱失稳，因此矿山应严格按设计的采场参数施工。

sanmong · 发表于 2005-1-17 00:37

<

>矿柱稳定性分析和评价
矿柱不仅用于维护矿房的稳定，也用于隔离大面积空场与保护井巷、地表及建筑物的安全，矿柱形状及尺寸的选择既关系到采场的稳定性又关系到矿石回收率的高低，在实际工作中必须兼顾这两方面的因素，既能维护采场的稳定性，又能使矿石回收率最高。从维护采场稳定性方面考虑，矿柱间距应小于极限跨度，矿柱横断面尺寸应满足强度要求。如果个别矿柱尺寸过小，一旦被压跨，势必使采场实际跨度过大而导致冒顶，与此同时覆岩压力转移到其它相邻矿柱上也可能迫使这些矿柱破坏，引起连锁反应。<

>在矿体采矿引起了应力重新分布和矿柱荷载的增加，如图所示。如果矿柱中的应力状态低于原岩强度，则矿柱保持完整。当矿柱发生破裂时，采矿所关心的通常是矿柱峰值承载能力上。其次关心的是矿柱峰值后，或是最终的荷载位移特性。<

>
图矿柱轴线方向应力分量随着采场采矿的重分布<

>矿柱对采矿所引起荷载的整体响应取决于该矿柱的绝对或相对大小。矿柱岩体的地质构造和围岩对矿柱所施加的表面约束特性，图6-3为矿柱变形性状的主要模式。<

>
图矿柱变形性状的主要模式<

>值得指出的是，矿柱在外载荷达极限值虽可能出现破裂，但并未立即丧失全部承载能力，其发展结果有两种：<

>（1）破坏不再发展，矿柱继续保持稳定。<

>若顶板载荷随其下沉变形迅速降低，则矿柱屈服后仍可依靠残余强度支承地压，即继续保持自身的稳定。<

>（2）矿柱的破坏继续发展直至丧失稳定<

>若顶板载荷随顶板的下沉变化很小，矿柱屈服后的残余强度不足以支承地压，故矿柱一旦屈服或破裂，必然一直发展至完全坍塌为止。以上分析了矿柱设计的一般性原则，本次安全评价中采用了理论计算法对XXXX矿柱的稳定性分析。3.1矿柱稳定性影响因素影响矿柱稳定性的因素较多，本次矿柱稳定性分析计算所考虑的影响因素主要有如下几项：（1）矿柱受载大小；（2）矿柱的高宽比；矿柱宽高比大的矿柱稳定性好，常常以宽高比做为矿柱设计的主要指标。（3）矿房的尺寸与矿柱尺寸；矿房尺寸与矿柱分布应相互协调，矿柱的分布及尺寸宜保持均匀一致，否则尺寸小的或支护面积大的矿柱，可能先期破坏而将载荷转嫁于相邻矿柱，造成大面积垮塌。（4）构造因素对空场及矿柱中的结构面调查分析。（5）矿体自身的强度：包括单轴抗拉强度和单轴抗压强度。3.2 矿柱稳定性计算矿柱的布置形式有两种，一种是连续条带式矿柱，另一种是不连续的断面为圆形或方形的矿柱；显然，研究矿柱的力学性能，正确进行矿柱设计，须解决作用于矿柱的荷载、矿柱中的应力分布和矿柱本身强度等问题。3.2.1 矿柱的平均应力矿柱的面积承载理论认为：矿柱所承受的载荷是其所支撑的顶板范围内直通地表的上覆岩柱的重力，该岩柱的底面积S即是按岩柱分摊的开采面积与矿柱自身面积之和，由此假设计算矿柱的平均应力。图6-4列出了几种不同的矿柱布置方式中平均应力的计算公式。在所有情况下，σp值均用一个单独矿柱上岩柱的重量与该矿柱的平面图面积之比来表示。
图几种典型的房柱法方案中矿柱的平均垂直应力式中：r —岩石的单位重量； z —埋藏深度；Wo，Wp—分别为矿房和矿柱的宽度。由于公式的前提假定，导致其计算结果要比实际载荷高40％（Hustrulid和Swanson，1981年）。但由于该种方法计算公式简单易行，成为全美最通用的矿柱载荷计算公式（Bieniawski，1984年），在其他国家也得到了较广泛的应用。正确估算矿柱所受的载荷，是矿柱设计的关键步骤之一，对于如何计算矿柱所承受的荷载，国内外相继提出了一些假设和理论，除了上述面积承载理论外，还包括压力拱理论（北英格兰开采支护委员会，1930年；Holland，1963年；Woodruff，1966年）、有效区域理论（Rowlands，1969年；Richards，1978年； King，1970年）和Wilson理论（1972年）。

sanmong · 发表于 2005-1-17 00:37

<

>公共道路、机动车房：安全系数ks=1.5；<

>住宅、办公室、工业建筑：安全系数ks=2.0；<

>医院、学校、寺庙、水坝：安全系数ks=2.5。<

>根据XX经X矿的情况，对现有矿柱系统不考虑回收，由现有矿柱来保证上覆岩层及地表的长期稳定性，在评价现有实际状况的稳定性时，取安全系数2.0作为评价标准。根据矿柱稳定性计算结果，188m、173m和153m老采区矿柱的安全系数大于2.0，矿柱稳定；但现有新采区如采场结构参数布置不当，在长期风化和徐变作用下，有可能造成矿柱失稳，因此矿山应严格按设计的采场参数施工。

风萧萧 · 发表于 2005-1-17 01:27

<

>太厉害了，佩服，有个业余问题，对于采空区，如果下面还有矿，或者上面还有矿，如何开采！<

>还有，所谓回采，究竟如何保证采空区地表不塌陷！

helloczh · 发表于 2005-1-18 22:55

<

>风萧萧,你不是学采矿的吧?<

>分层充填开采.或者矿产厚度不大的话,可以不充填.

renjidong · 发表于 2005-2-26 06:07

谢谢

zcrane2000 · 发表于 2005-3-23 21:56

谢谢了，不错啊

wdm0822 · 发表于 2007-6-21 12:52

谢谢，先下下来，再研究研究。

wdm0822 · 发表于 2007-6-21 13:56

图和公式为什么看不到？

linda631207 · 发表于 2007-11-25 12:57

好人，好事，太好了。谢谢！

沙漠之音 · 发表于 2010-12-7 16:02

谢谢
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